江蘇省節能光電源質量檢測中心光塔工程

江蘇省節能光電源質量檢測中心光塔工程

腳手架分項工程

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公司

編制時間：年月日

第一節、工程概況 2

第一節、工程概況

一、工程概況

【工程概況應針對該危險性較大的分部分項工程的特點及要求進行編寫】

工程基本情況

工程名稱

江蘇省節能電光源產品質量檢測中心

工程地點

建湖縣工業園區

周邊環境

建筑面積（m2）

3200.00

建筑高度（m）

48

基礎形式

主體結構

框架1

抗震等級

抗震設防烈度

地上層數

9

地下層數

0

標準層層高（m）

二、施工平面布置

三、施工要求

1、確保腳手架在使用周期內安全、穩定、牢靠。

2、腳手架在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。操作人員需取得特殊作業人員資格上崗證。

四、技術保證條件

1、安全網絡

2、腳手架的搭設和拆除需嚴格執行該《專項施工方案》。

第二節、編制依據

《建筑施工腳手架實用手冊》

《建筑結構荷載規范》GB50009-2001

《混凝土結構設計規范》GB50010-2002

《鋼結構設計規范》GB50017-2003

《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-99

《建筑施工高處作業安全技術規范》JGJ80-91

《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2001

危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質[2009]87號文）

相關施工設計圖紙等。

第三節、施工工藝技術

一、技術參數

【三角形鋼管懸挑腳手架】

腳手架排數

雙排

大小橫桿布置

橫向水平桿在上

搭設高度(m)

6

立桿型號

Ф48×3

立桿縱距(m)

1.5

立桿橫距(m)

1

立桿步距(m)

1.8

連墻件布置方式

二步二跨

橫桿與立桿連接的扣件類型

單扣件

施工均布荷載(kN/m2)

2

同時施工層數

2

腳手板鋪設層數

5

地區

浙江杭州市

基本風壓(kN/m2)

0.3

鋼管類型

Ф48×3

二、工藝流程

三角形鋼管懸挑腳手架

三角形支撐部分→縱橫向掃地桿→立桿→小橫桿→大橫桿（擱柵）→剪刀撐→連墻件→鋪腳手板→扎防護欄桿→掛安全網→下一段懸挑架搭設。

三、施工方法

三角形鋼管懸挑腳手架

定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，根據立桿間距，分出立桿位置。

在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件以上兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按構造要求搭設。

1、立桿間距

(1)腳手架嚴格按照設計要求進行各桿間距布置，三角支撐架的底部要與鋼管樁用旋轉扣件可靠連接，并用扣件牢固連接。支撐桿中部的連接桿是為減少支撐桿的受力高度，抵抗彎曲變形而設置的，必須用旋轉扣件與支撐桿牢固連接?？奂Q緊扭力矩不能小于40N?m，且不能大于65N?m。

(2)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。

(3)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1/400。

2、大橫桿、小橫桿、剪刀撐設置

(1)縱向水平桿亦設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨，縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接其要求如下：當采用對接時，對接扣件應該交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿接頭不宜設置在同步或同跨；不同步或不同跨兩相鄰接頭在水平方向錯開距離里不應小于500mm；各接頭中心至很近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。當采用大街時；大街長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于800mm。

當使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板時，縱向水平桿應作為橫向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上；當使用竹笆腳手板時，縱向水平桿應采用直角扣件固定在橫向水平桿上，并應等間距設置，間距不應大于400mm；

(2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除；并且作業層上非主節點處的橫向不平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，很大間距不應大于縱距的1/2；

當使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿上；單排腳手架的橫向水平桿的一端，應用直角扣件固定在縱向水平桿上，另一端應插入墻內，插入長度不應小于180mm。

使用竹笆腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端。應用直角扣件固定在立桿上；單排腳手架的橫向水平桿的一端，應用直角扣件固定在立桿上，另一端應插入墻內，插入長度亦不應小于180mm。

(3)高度在24m以下的單、雙排腳手架均必須在腳手架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在45°~60°之間。高度在24m以上的雙排腳手架應在外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。

3、懸挑支撐連接件設置

懸挑支撐連接件的鋼管直徑為48mm，厚度為3.5mm，必須用旋轉扣件和支撐桿連接，不得用其他材質的材料，連接件必須用符合要求的旋轉扣件連接，扣件擰緊力矩為40~65N?m，不得用鋼絲或其他材料綁扎。

4、腳手板、腳手片的鋪設要求

(1)作業層腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120~150mm；

(2)沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板等，應設置在三根橫向水平桿上。當腳手板長度小于2m時，可采用兩根橫向水平桿支承，但應將腳手板兩端與其可靠固定，嚴防傾翻。此三種腳手板的鋪設可采用對接平鋪，亦可采用搭接鋪設。腳手板對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取130~150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm（如圖）；腳手板搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm（如圖）。

(3)竹笆腳手板應按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，且采用對接平鋪，四個角應用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。

(4)作業層端部腳手板探頭長度應取150mm，其板長兩端均應與支承桿可靠地固定。腳手板探頭應用直徑3.2mm鍍鋅鋼絲固定在支承桿件上；

（a）腳手板對接；（b）腳手板搭接

(5)在拐角、斜道平臺口處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，防止滑支；

(6)自頂層作業層的腳手板下計，宜每隔12m滿鋪一層腳手板。

5、防護欄桿

(1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。

(2)選用18#鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。

(3)腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。

(4)腳手架內側形成臨邊的，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。

6、連墻件

(1)連墻件數量的設置除應滿足本規范計算要求外，尚應符合表6.1的規定。

表6.4.1連墻件布置很大間距

注：h——步距；la——縱距。
(2)連墻件的布置應符合下列規定：
①宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm；
②應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定；
③宜優先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；
④一字型、開口型腳手架的兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高，并不應大于4m（2步）。
(3)對高度在24m以下的單、雙排腳手架，宜采用剛性連墻件與建筑物可靠連接，亦可采用拉筋和頂撐配合使用的附墻連接方式。嚴禁使用僅有拉筋的柔性連墻件。對高度24m以上的雙排腳手架，必須采用剛性連墻件與建筑物可靠連接。
(4)連墻件的構造應符合下列規定：
①連墻件中的連墻桿或拉筋宜呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用上斜連接；
②連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構造。采用拉筋必須配用頂撐，頂撐應可靠地頂在混凝土圈梁、柱等結構部位。拉筋應采用兩根以上直徑4mm的鋼絲擰成一股，使用的不應少于2股；亦可采用直徑不小于6mm的鋼筋。
(5)當腳手架下部暫不能設連墻件時可搭設拋撐。拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角應在45°~60°之間；連接點中心至主節點的距離不應大于300mm。拋撐應在連墻件搭設后方可拆除。架高超過40m且有風渦流作用時，應采取抗上升翻流作用的連墻措施。

(6)連墻件構造示意圖

7、架體內封閉

(1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距很大為200mm，如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人板，站人板設置平整牢固。

(2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。

(3)施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。

(4)支承結構鋼管的縱向間距與上部腳手架立桿的縱向間距相同，立桿直接支承在懸挑的支承結構上。上部腳手架立桿與支承結構應有可靠的定位連接措施，以確保上部架體的穩定。通常在立桿下部設置掃地桿。

四、檢查驗收

三角形鋼管懸挑腳手架

1、支撐三角架的制作應符合設計要求，其焊接質量應達到現行行業標準《建筑鋼結構焊接規程》JGJ81-91的規定和要求。

2、用普通腳手鋼管搭設的部分應符合設計并符合現行國家規范《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2001的規定和要求。

3、預留穿墻螺栓孔應垂直于工程結構外表面，其中心誤差應小于15mm；距門、窗洞口不得小于20cm，距墻體上沿不小于30cm。

4、水平梁架及豎向主框架在兩相鄰支承結構處的高差應不大于20mm。

5、穿墻螺栓與工程結構連接時，應采用雙螺母固定，螺桿露出螺母應不少于三扣。墊板尺寸應符合設計并不小于100mm×100mm×8mm。

第四節、施工安全保證措施

一、組織保障

1、安全保證體系

二、技術措施

腳手架搭設技術措施

三角形鋼管懸挑腳手架

1、鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30Ω。

2、外腳手架不得搭設在距離外架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。

3、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。

4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。

5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。

6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。

7、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。

8、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。

9、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。

10、結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過兩層。

11、當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。

12、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。

腳手架拆除技術措施

1、拆架前:

(1)應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；
(2)應根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施；

(3)應由單位工程負責人進行拆除安全技術交底；
(4)應清除腳手架上雜物及地面障礙物。

2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應先按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》第6.4.32條第4款、第6.6.3條第1、2款的規定設置連墻件和橫向斜撐加固。

3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。

4、拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。

5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開很后兩個扣件，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。

6、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固；當腳手架拆至下部很后一根長立桿的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。

7、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。

8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。

9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。

10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，“當天拆當天清”，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。

11、高層建筑腳手架拆除，應配備良好的通訊裝置。

12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。

13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。

14、如遇強風、大雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。

15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。

三、監測監控

1、安全管理

(1)搭設人員必須是經過按現行國家標準《特種作業人員安全技術考核管理規則》GB5036考核合格的專業架子工。上崗人員定期體檢，合格者方可持證上崗；

(2)搭設人員必須戴安全帽、系安全帶，穿防滑鞋；

(3)腳手架的構配件質量與搭設質量，應按安全技術規范規定進行檢查驗收，合格后方準許使用；

(4)作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備；

(5)當有六級以及六級以上大風和霧、雨、雪天氣，應停止腳手架的搭設與拆除作業。雪后架上作業應有防滑措施，并掃除積雪；

(6)腳手架的安全檢查與維護，應按安全技術規范進行。安全網應按規定搭設和拆除；

(7)在腳手架使用期間，嚴禁拆除主節點處縱、橫水平桿、連墻件、交叉支撐、水平架、加固欄桿和欄桿；

(8)不得在腳手架基礎及鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施，并報主管部門批準；

(9)臨街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施；

(10)在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守；

(11)工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等。應按現行行業標準《施工現場臨時用電安全技術規范》JGJ46-2005的有關規定執行；

(12)搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。

2、日常維護管理要求

(1)使用完畢的腳手架架料和構件、零件要及時回收、分類整理，分類存放。堆放地點要場地平坦，排水良好，下設支墊，鋼管、角鋼、鋼桁架和其他鋼構件很好放在室內，如果放在露天，應用氈、席加蓋、扣件、螺栓及其他小零件，應用木箱。鋼筋籠或麻袋、草包等容器分類貯存，放在室內；

(2)彎曲的鋼管桿件要調直，損壞的構件要修復，損壞的扣件、零件要更換；

(3)做好鋼鐵件的防銹和木制件的防腐處理，鋼管外壁在濕度較大地區（相對濕度大于75%），應每年涂刷防銹漆一次；其他地區可兩年涂刷一次。涂刷時涂層不宜過厚。經徹底除銹后，涂一度紅丹即可。鋼管內壁可根據地區情況，每2~4年涂刷一次，每次涂刷兩遍。角鋼、桁架和其他鐵件可每年涂刷一次?？奂坑?，螺栓宜鍍鋅防銹，使用3~5年保護層剝落后再次鍍鋅。沒有鍍鋅條件的，應在每次使用后用煤油洗滌并涂機油防銹。木制件應做好防腐處理，鋼制件應涂紅丹及防銹涂料；

(4)搬運長鋼管、長角鋼時，應采取措施防止彎曲。拆架應拆成單片裝運，裝卸時不得拋丟，防止損壞；

(5)腳手架使用的扣件、螺栓、螺母、墊板、連接棒、插銷等小配件極易丟失。在安裝腳手架時，多余的小配件應及時收回存放，在拆卸腳手架時，散落在地面上的小配件要及時收撿起來；

(6)健全制度，加強管理，減少損耗和提高效益是腳手架管理的中心環節。比較普遍采用的管理辦法有兩種

1)由架子工班（組）管理，采用誰使用、誰維護、誰管理的原則，并建立積極地獎罰制度、做到確保施工需要，用畢及時歸庫、及時清理和及時維修保養，減少丟失和損耗；

2)由材料部門集中管理，實行租賃制。施工隊根據施工的需要向公司材料部門租賃腳手架材料，實行按天計費和損壞賠償制度。

四、應急預案

1、目的

提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態環境和資源，把事故降低到很小程度，制定本預案。

2、應急領導小組及其職責

應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。

(1)領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。

(2)當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。

(3)負責準備所需要的應急物資和應急設備。

(4)及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。

3、應急反應預案

(1)事故報告程序

事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織搶救。

(2)事故報告

事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在24小時內向上級主管部門作出書面報告。

(3)現場事故應急處理

施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。

(A)火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。

(B)觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。

(C)高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件不完善時，及時送醫院治療。

(D)其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。

4、應急通信聯絡

項目負責人：手機：

技術負責人：手機：

安全員；手機：

搭設負責人：手機：

醫院救護中心：120匪警：110火警：119

通信聯系方式應在施工現場和營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。

第五節、勞動力計劃

一、專職安全生產管理人員

搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業中，故應加強安全監控力度，現場設定若干名安全監控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區域，用紅白三角小旗圍欄。謹防非施工人員進入。同時成立以項目經理為組長的安全領導小組以加強現場安全防護工作，本小組機構組成、人員編制及責任分工如下

（項目經理）——組長，負責協調指揮工作；

（施工員）——組員，負責現場施工指揮，技術交底；

（安全員）——組員，負責現場安全檢查工作；

（架子工班長）——組員，負責現場具體施工；

二、特種作業人員名單：

第六節、計算書及相關圖紙

【計算書】

三角形鋼管懸挑腳手架計算書

由于國家未對鋼管懸挑腳手架作出相應規定，故本計算書參考《施工技術》2006.2期編制，僅供參考。

一、參數信息

1.腳手架參數

雙排腳手架搭設高度為6m；

搭設尺寸為：立桿的縱距為1.5m，立桿的橫距為1m，立桿的步距為1.8m；

內排架距離墻長度為0.25m；

橫向水平桿在上，搭接在縱向水平桿上的橫向水平桿根數為2根；

三角形鋼管支撐點豎向距離為6.00m；

采用的鋼管類型為Φ48×3；

橫桿與立桿連接方式為單扣件；

連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距3.6m，水平間距3m，采用扣件連接；

連墻件連接方式為雙扣件；

2.活荷載參數

施工均布荷載(kN/m2)：2.000；腳手架用途：裝修腳手架；

同時施工層數：2層；

3.風荷載參數

本工程地處江蘇建湖，查荷載規范基本風壓為0.300kN/m2，風壓高度變化系數μz為0.920，風荷載體型系數μs為1.254；

計算中考慮風荷載作用；

4.靜荷載參數

每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m)：0.1250；

腳手板自重標準值(kN/m2)：0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m)：0.150；

安全設施與安全網自重標準值(kN/m2)：0.010；腳手板鋪設層數：5層；

腳手板類別：竹笆片腳手板；欄桿擋板類別：竹笆片腳手板擋板；

二、橫向水平桿的計算

橫向水平桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，橫向水平桿在縱向水平桿的上面。

按照上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算橫向水平桿的很大彎矩和變形。

1.均布荷載值計算

橫向水平桿的自重標準值：P1=0.03kN/m；

腳手板的荷載標準值：P2=0.3×1.5/3=0.15kN/m；

活荷載標準值：Q=2×1.5/3=1kN/m；

荷載的計算值：q=1.2×0.03+1.2×0.15+1.4×1=1.62kN/m；

橫向水平桿計算簡圖

2.強度計算

很大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，

計算公式如下：

Mqmax=ql2/8

很大彎矩Mqmax=1.62×12/8=0.2kN·m；

很大應力計算值σ=Mqmax/W=45.1N/mm2；

橫向水平桿的很大彎曲應力σ=45.1N/mm2小于橫向水平桿的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2

橫向水平吧的彎曲應力滿足要求！

3.撓度計算

很大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度

荷載標準值q=0.03+0.15+1=1.18kN/m；

νqmax=5ql4/384EI

很大撓度ν=5.0×1.18×10004/(384×2.06×105×107800)=0.69mm；

橫向水平桿的很大撓度0.69mm小于橫向水平桿的很大容許撓度1000/150=6.67與10mm

橫向水平桿的撓度滿足要求！

三、縱向水平桿的計算

縱向水平桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，橫向水平桿在縱向水平桿的上面。

1.荷載值計算

橫向水平桿的自重標準值：P1=0.03×1=0.03kN；

腳手板的荷載標準值：P2=0.3×1×1.5/3=0.15kN；

活荷載標準值：Q=2×1×1.5/3=1kN；

荷載的設計值：P=(1.2×0.03+1.2×0.15+1.4×1)/2=0.81kN；

2.強度驗算

很大彎矩考慮為縱向水平桿自重均布荷載與橫向水平桿傳遞荷載的設計值很不利分配的彎矩和。

Mmax=0.08ql2

均布荷載很大彎矩計算：M1max=0.08×0.03×1.5×1.5=0.01kN·m；

集中荷載很大彎矩計算公式如下：

Mpmax=0.267Pl

集中荷載很大彎矩計算：M2max=0.267×0.81×1.5=0.32kN·m；

M=M1max+M2max=0.01+0.32=0.33kN·m

很大應力計算值σ=0.33×106/4490=73.58N/mm2；

縱向水平桿的很大彎曲應力計算值σ=73.58N/mm2小于縱向水平桿的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2

縱向水平桿的彎曲應力滿足要求！

3.撓度驗算

很大撓度考慮為縱向水平桿自重均布荷載與橫向水平桿傳遞荷載的設計值很不利分配的撓度和；

均布荷載很大撓度計算公式如下：

νmax=0.677ql4/100EI

縱向水平桿自重均布荷載引起的很大撓度：

νmax=0.677×0.03×15004/(100×2.06×105×107800)=0.05mm；

集中荷載很大撓度計算公式如下：

νpmax=1.883Pl3/100EI

集中荷載標準值很不利分配引起的很大撓度：

橫向水平桿傳遞荷載P=(0.03+0.15+1)/2=0.59kN

ν=1.883×0.59×15003/(100×2.06×105×107800)=1.69mm；

很大撓度和：ν=νmax+νpmax=0.05+1.69=1.74mm；

縱向水平桿的很大撓度1.74mm小于縱向水平桿的很大容許撓度1500/150=10與10mm

縱向水平桿的撓度滿足要求！

四、扣件抗滑力的計算

按規范表5.1.7，直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》5.2.5)：

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承載力設計值，取8.00kN；

R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；

橫向水平桿的自重標準值：P1=0.03×1×2/2=0.033kN；

縱向水平桿的自重標準值：P2=0.03×1.5=0.05kN；

腳手板的自重標準值：P3=0.3×1×1.5/2=0.22kN；

活荷載標準值：Q=2×1×1.5/2=1.5kN；

荷載的設計值：R=1.2×(0.033+0.05+0.225)+1.4×1.5=2.47kN；

R<8kN

單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！

五、腳手架立桿荷載的計算

作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：

(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m

NG1=[0.1248+(1.00×2/2)×0.033/1.80]×6.00=0.860kN；

(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2

NG2=0.3×5×1.5×(1+0.25)/2=1.41kN；

(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m

NG3=0.15×5×1.5/2=0.56kN；

(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網：0.01kN/m2

NG4=0.01×1.5×6=0.09kN；

經計算得到，靜荷載標準值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.92kN；

活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值

NQ=2×1×1.5×2/2=3kN；

考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×2.92+0.85×1.4×3=7.07kN；

不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×2.92+1.4×3=7.7kN；

六、立桿的穩定性計算

風荷載標準值按照以下公式計算

ωk=0.7μz·μs·ω0

其中ω0--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：ω0=0.3kN/m2；

μz--風壓高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：μz=0.74；

μs--風荷載體型系數：取值為1.25；

經計算得到，風荷載標準值為：

ωk=0.7×0.3×0.74×1.25=0.19kN/m2；

風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為：

Mw=0.85×1.4ωkLah2/10=0.85×1.4×0.19×1.5×1.82/10=0.11kN·m；

考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

立桿的軸心壓力設計值：N=7.072kN；

不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式

σ=N/(φA)≤[f]

立桿的軸心壓力設計值：N=N'=7.7kN；

計算立桿的截面回轉半徑：i=1.59cm；

計算長度附加系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.16；

計算長度系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.5；

計算長度，由公式l0=kuh確定：l0=3.12m；

長細比：L0/i=196；

軸心受壓立桿的穩定系數K-SPANφ，由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.19

立桿凈截面面積：A=4.24cm2；

立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；

考慮風荷載時

σ=7072.26/(0.19×424)+112702.04/4490=113.82N/mm2；

立桿穩定性計算σ=113.82N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2

立桿穩定性計滿足要求！

不考慮風荷載時

σ=7702.26/(0.19×424)=96.63N/mm2；

立桿穩定性計算σ=96.63N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2

立桿穩定性滿足要求！

七、連墻件的計算

連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：

Nl=Nlw+N0

連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算μz＝0.92，μs＝1.25，ω0＝0.3，

ωk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×1.25×0.3=0.24kN/m2；

每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=10.8m2；

按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)，N0=5kN；

風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：

Nlw=1.4×ωk×Aw=3.66kN；

連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=8.66kN；

連墻件承載力設計值按下式計算：

Nf=φ·A·[f]

其中φ--軸心受壓立桿的穩定系數；

由長細比l/i=250/15.9=15.72；查表得到φ=0.96，l為內排架距離墻的長度；

A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；

連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.96×4.24×10-4×205×103=83.27kN；

Nl=8.66kN<Nf=83.27kN

連墻件的設計計算滿足要求！

連墻件采用雙扣件與墻體連接。

由以上計算得到Nl=8.66kN，小于雙扣件的抗滑力12.8kN

雙扣件抗滑承載滿足要求！

連墻件扣件連接示意圖

八、三角形鋼管懸挑支撐計算

在豎向荷載作用下，計算簡圖如下

立面圖

1、上圖所示豎向荷載P1、P2由腳手架立桿所傳，作用在三角形鋼管懸支撐上各個桿件內力和各個支點的支座反力計算如下：

(1)三角形鋼管懸支撐的各桿件軸力：

NBD＝7.072×(0.402+6.002)0.5/6.00＝7.088kN；

NCD＝7.072×[(0.40+1.00)2+6.002]0.5/6.00＝7.262kN；

NBC＝7.072×(0.40+1.00)/6.00＝1.650kN；

NAB＝7.072×0.40/6.00+1.650＝2.122kN；

(2)三角形鋼管懸支撐的各支點的支座反力：

RAH(拉力)＝2.122kN；

RDH(壓力)＝2.122kN；

RDV＝P1+P2＝14.145kN。

2、三角形鋼管懸支撐中水平桿ABC中的力，除由P1、P2產生的軸力NAB外，還有P1、P2產生的壓屈剪力NV和風荷載引起的水平力NW。

(1)由P1、P2產生的壓屈剪力NV：

Nv=∑Pi/(85φ)

Nv=∑Pi/(85φ)=14.145/(85×-3)=-0.055kN；

λ=(6000.0002+400.0002)0.5/(1.590×10)=378；

式中φ為立桿穩定系數，根據λ查表得φ=-3.000。

(2)風荷載引起的NW：

計算風荷載

qw=1.4·(0.7·Uz·Us·ω0)·La

qw=1.4×(0.7×μz×μs×ω0)×La=1.4×(0.7×0.920×1.254×0.300)×3.000=1.018kN/m

La---連墻件橫向距離，取3.00m；

以連墻桿作為支點，在風荷載作用下，按四跨連續梁計算，邊支座反力：

R=0.393×qw×L=0.393×1.018×3.60=1.440kN；

L---連墻件豎向距離，取3.60m；

風荷載給三角懸挑腳手架水平桿的力NW計算：

NW＝2R=2.879kN。

3、三角懸挑的桿件和節點設計

(1)水平桿AB

軸拉力N’AB＝NAB+NV+NW=2.122+-0.055+2.879=4.945kN；

鋼管的拉應力：σ＝N’AB/A=4.945×103/(4.240×100)=11.664N/mm2；

AB桿的拉應力11.66N/mm2小于205N/mm2滿足要求！

(2)BD桿

NBD＝7.088kN，BD的長度6.013m，在BD桿中點設EF支撐，則BD的計算長度l0計算如下：

l0=6.013×103/2×1.155＝3472.691mm；

λ＝l0/i＝3472.691/15.900＝218；

桿件長細比超過鋼結構規范規定，lo/i>200不滿足要求！建議減小立桿間距,或者減小立桿步距！

(3)CD桿

NCD＝7.262kN，CD的長度6.161m，在CD桿中點設EF支撐，則CD的計算長度l0計算如下：

l0=6.161×103/2×1.155＝3558.075mm；

λ＝l0/i＝3558.075/15.900＝224；

桿件長細比超過鋼結構規范規定，lo/i>200不滿足要求！建議減小立桿間距,或者減小立桿步距！

(4)EF桿

EF桿是為減半壓桿BD、CD的計算長度而設置的橫向支撐，按鋼結構設計規范計算：

由BD桿引起：

Fb1=NBD/60

Fb1=7.088/60=0.118kN；

由CD桿引起：

Fb2=NBD/60+(0.6+0.4/n)

Fb2=7.262/60×(0.6+0.4/2)=0.097kN；

兩者基本接近，可確保BD、CD桿的計算長度減半。

(5)節點設計

需要的扣件數量按照下式計算：

n=P/NVt

其中：

Nv----單扣件抗滑移承載力，取0.800×8=6.400kN；

內外立桿需要扣件數為：

n=7.072/6.400=2；

BD桿需要扣件數為：

n=7.088/6.400=2；

AB桿需要扣件數為：

n=4.945/6.400=1；

CD桿需要扣件數為：

n=7.262/6.400=2；

【節點圖】